背靠背柔性直流輸電是指輸電線路無限短的柔性直流輸電系統(tǒng)，通常用于實(shí)現(xiàn)兩個交流電網(wǎng)的異步聯(lián)網(wǎng)。柔性直流換流站采用全控型電力電子器件，具有控制靈活、諧波性能好、能夠向無源網(wǎng)絡(luò)供電等優(yōu)點(diǎn)，越來越多地被應(yīng)用到各個電壓等級的電網(wǎng)中。

柔性直流輸電的避雷器配置方案、設(shè)備絕緣水平與交流電網(wǎng)設(shè)備存在較大差異，尚未形成標(biāo)準(zhǔn)的配置方案，目前大多是根據(jù)工程實(shí)際仿真計算來確定的。本文通過對柔直換流站故障工況、避雷器配置原則及參數(shù)確定原則的分析，結(jié)合仿真分析，給出了阿富汗Khwaja-Alwan換流站的絕緣配合方案。

1 背靠背柔直換流站拓?fù)?/h1>

背靠背柔直換流站的換流器通常采用模塊化多電平換流器（modular multilevel converter, MMC）結(jié)構(gòu)。根據(jù)運(yùn)行控制需求可將MMC拓?fù)浞譃榘霕?、全橋結(jié)構(gòu)。目前，已投運(yùn)的柔直換流站工程多采用半橋結(jié)構(gòu)的MMC換流器，本文以此結(jié)構(gòu)拓?fù)湔归_分析，其典型拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)如圖1所示。

由圖1可見，背靠背柔直換流站采用對稱結(jié)構(gòu)，即送端換流器和受端換流器共用公共直流側(cè)母線。由于兩側(cè)設(shè)備選型、過電壓水平相近，因此，對背靠背柔直換流站的絕緣配合方案只需選取送端或者受端任意一側(cè)進(jìn)行研究。根據(jù)主要設(shè)備布置，可將柔直換流站分為聯(lián)結(jié)變網(wǎng)側(cè)、聯(lián)結(jié)變閥側(cè)、橋臂電抗器閥側(cè)和換流器直流側(cè)4個區(qū)域。本文針對背靠背柔直換流站送端進(jìn)行絕緣配合方案研究。

圖1 背靠背柔直換流站典型拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)

2 柔直換流站故障工況

柔直換流站常見的故障工況通常包括交流側(cè)故障、直流側(cè)故障和雷電過電壓3種：

1）交流側(cè)故障工況

交流側(cè)故障包括交流側(cè)母線及聯(lián)結(jié)變閥側(cè)接地故障。當(dāng)送端交流側(cè)母線發(fā)生接地故障時，整流站換流器失去電源導(dǎo)致直流電壓下降，清除故障后，受控制器響應(yīng)限制，產(chǎn)生超調(diào)并引起過電壓；當(dāng)受端換流站發(fā)生交流側(cè)三相接地故障時，換流站失壓導(dǎo)致功率無法送出，而送端子模塊仍在充電，引起直流側(cè)過電壓。同樣，聯(lián)結(jié)變閥側(cè)接地故障也會在橋臂電抗器、換流閥和直流側(cè)產(chǎn)生嚴(yán)重的過電壓。

2）直流側(cè)故障工況

直流側(cè)故障的工況較多，且過電壓水平與換流器拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)、接地方式等因素有關(guān)，通?？紤]換流閥與橋臂電抗器間對地短路、直流母線對地或雙極短路、橋臂電抗器閥側(cè)相間短路3種故障。

3）雷電過電壓工況

柔直換流站雷電過電壓的起因有直擊雷和沿線路傳過來的電壓波2種，直擊雷的概率很小，因此通常僅考慮沿交流線路侵入換流站的雷電過電壓影響。由于交流避雷器、聯(lián)結(jié)變壓器等對雷電波侵入閥側(cè)都有阻尼作用，所以雷電過電壓工況對柔直換流站的影響通?？赏ㄟ^合理配置避雷器進(jìn)行消除。

3 背靠背柔直換流站避雷器典型配置方案

根據(jù)前文分析可知，背靠背柔直換流站送端和受端為對稱結(jié)構(gòu)，其過電壓水平及故障工況類似，因此避雷器配置方案也基本一致。本文選取送端進(jìn)行避雷器配置方案的研究分析。

氧化鋅避雷器作為換流站內(nèi)設(shè)備主要的過電壓保護(hù)裝置，其配置原則如下：

1）交流側(cè)產(chǎn)生的過電壓由交流側(cè)的避雷器來保護(hù)。2）直流側(cè)產(chǎn)生的過電壓由直流側(cè)的避雷器來保護(hù)。3）重點(diǎn)保護(hù)的設(shè)備由緊靠它的避雷器直接保護(hù)。

根據(jù)上述保護(hù)原則，給出送端柔直換流站避雷器配置方案，如圖2所示。

圖2 送端柔直換流站避雷器配置方案

根據(jù)圖2給出的配置方案，對各個位置配置的避雷器進(jìn)行說明，見表1。

表1 避雷器配置方案說明

受端換流站的避雷器配置方案與送端換流站完全一致，此處不再贅述。

4 背靠背柔直換流站避雷器的選型原則

避雷器的選型應(yīng)確定持續(xù)運(yùn)行電壓、保護(hù)水平、參考電壓、避雷器能量等主要參數(shù)。

4.1 持續(xù)運(yùn)行電壓的確定

避雷器持續(xù)運(yùn)行電壓包括最大持續(xù)運(yùn)行電壓（maximum continuous operating voltage, MCOV）和持續(xù)運(yùn)行電壓峰值（constant continuous operating voltage, CCOV）兩種，均根據(jù)系統(tǒng)的最高運(yùn)行電壓確定。同時，應(yīng)考慮嚴(yán)苛工況條件下的運(yùn)行電壓疊加諧波和高頻暫態(tài)電壓，避免避雷器吸收能量導(dǎo)致老化加速或者可靠性降低。

對于MMC型換流器，應(yīng)重點(diǎn)考慮因半橋型子模塊中IGBT（insulated gate bipolar transistor）反并聯(lián)二極管的存在而導(dǎo)致在直流母線接地故障時換流器處于的不控整流狀態(tài)，此時直流母線避雷器持續(xù)運(yùn)行電壓不宜使避雷器持續(xù)放電。

4.2 保護(hù)水平的確定

設(shè)備的保護(hù)水平應(yīng)根據(jù)設(shè)備的絕緣水平確定，直流換流站設(shè)備絕緣水平應(yīng)滿足GB 311.1—2012《高壓輸變電設(shè)備的絕緣配合》、GB/T 311.3—2005《高壓直流換流站絕緣配合程序》、GIGRE第33委員會33-05工作組《高壓直流換流站絕緣配合和避雷器保護(hù)使用導(dǎo)則》等相關(guān)規(guī)程規(guī)范的要求。

設(shè)備的絕緣水平應(yīng)根據(jù)運(yùn)行電壓等級選取，由于IEC 60071- 2規(guī)定的交流設(shè)備的標(biāo)準(zhǔn)耐受電壓水平不能完全適用于直流設(shè)備，所以在進(jìn)行計算時，對直流設(shè)備的耐受電壓可根據(jù)工程的經(jīng)驗值在同電壓等級交流設(shè)備耐受電壓的基礎(chǔ)上向上取合適可行的值。

在絕緣裕度的選擇上，應(yīng)根據(jù)運(yùn)行電壓盡可能選擇標(biāo)準(zhǔn)的避雷器額定參數(shù)及保護(hù)水平。根據(jù)IEC 60071-5標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定，操作沖擊保護(hù)水平（switching impulse protection level, SIPL）、雷電沖擊保護(hù)水平（lightning impulse protection level, LIPL）、陡波前沖擊保護(hù)水平（steep front impulse protection level, STIPL）與要求的操作沖擊耐受電壓（required switching impulse withstand voltage, RSIWV）、雷電沖擊耐受電壓（required lightning impulse withstand voltage, RLIWV）、陡波前沖擊耐受電壓（required steep front impulse withstand voltage, RSFIWV）水平應(yīng)滿足表2的裕度要求。

表2 絕緣耐受電壓與沖擊保護(hù)水平的裕度要求

4.3 參考電壓及能量的確定

對于避雷器參考電壓Uref的選取，應(yīng)根據(jù)荷電率（持續(xù)運(yùn)行電壓/Uref）、保護(hù)水平和避雷器的能量等因素綜合考慮。其中，荷電率通?？紤]取0.7左右。避雷器能量應(yīng)根據(jù)系統(tǒng)仿真研究計算出的關(guān)鍵故障工況下的能量，取0～20%的裕度進(jìn)行選取。

5 阿富汗Khwaja-Alwan換流站的避雷器配置方案

阿富汗Khwaja-Alwan換流站采用背靠背柔直換流站形式，其主要系統(tǒng)參數(shù)見表3。

通過PSCAD仿真建模，分別對聯(lián)結(jié)變閥側(cè)接地故障、橋臂電抗器閥側(cè)接地故障、直流母線接地故障、橋臂電抗器閥側(cè)相間短路和直流母線極間短路等故障工況分別進(jìn)行仿真，確定各避雷器的配置方案。所有故障發(fā)生時刻均為t =3s，故障持續(xù)時間均為100ms。結(jié)果如下：

表3 換流站主要系統(tǒng)參數(shù)

5.1 交流母線避雷器的耐受情況

經(jīng)過仿真，得到不同故障工況下交流母線避雷器處的應(yīng)力，見表4。

表4 不同故障工況下交流母線避雷器處的應(yīng)力

根據(jù)表4，交流母線避雷器應(yīng)力最嚴(yán)苛工況為系統(tǒng)運(yùn)行在最大短路容量下輸送額定有功功率。同時，輸出額定無功功率時，在直流母線發(fā)生接地故障。此時，交流母線避雷器處耐受的電壓為326.67kV，電流為0.767kA，釋放能量為1300kJ。電壓、能量和電流波形如圖3所示。

5.2 交流避雷器的耐受情況

經(jīng)過仿真，得到不同故障工況下交流避雷器處的應(yīng)力，見表5。

根據(jù)表5，交流避雷器應(yīng)力最嚴(yán)苛工況為系統(tǒng)運(yùn)行在最大短路容量下輸送額定有功功率，同時輸出額定無功功率時，在直流母線發(fā)生極間短路故障。此時，交流避雷器位置的電壓、能量和電流波形如圖4所示。

最嚴(yán)苛工況下交流避雷器處耐受的電壓為345.7kV，電流為3.647kA，釋放能量為494kJ。

5.3 直流母線避雷器的耐受情況

經(jīng)過仿真，得到不同故障工況下直流母線避雷器處的應(yīng)力，見表6。

圖3 最嚴(yán)苛工況下交流母線避雷器的應(yīng)力情況

表5 不同故障工況下交流避雷器處的應(yīng)力

圖4 最嚴(yán)苛工況下交流避雷器的應(yīng)力情況

根據(jù)表6，直流母線避雷器應(yīng)力最嚴(yán)苛工況為系統(tǒng)運(yùn)行在最大短路容量下輸送額定有功功率。同時，輸出額定無功功率時，在直流母線發(fā)生接地故障。此時，直流母線避雷器處耐受的電壓為335.34kV，電流為1.636kA，釋放能量為3500kJ。電壓、能量和電流波形如圖5所示。

表6 不同故障工況下直流母線避雷器處的應(yīng)力

圖5 最嚴(yán)苛工況下直流母線避雷器的應(yīng)力情況

5.4 橋臂電抗器避雷器的耐受情況

經(jīng)過仿真，得到不同故障工況下橋臂電抗器避雷器處的應(yīng)力，見表7。

表7 不同故障工況下橋臂電抗器避雷器處的應(yīng)力

根據(jù)表7，橋臂電抗器避雷器應(yīng)力最嚴(yán)苛工況為系統(tǒng)運(yùn)行在最大短路容量下輸送額定有功功率。同時，輸出額定無功功率時，在橋臂電抗器閥側(cè)發(fā)生相間短路故障。此時，橋臂電抗器避雷器處耐受的電壓為227.7kV，電流為0.883kA，釋放能量為91.0kJ。電壓、能量和電流波形如圖6所示。

圖6 最嚴(yán)苛工況下橋臂電抗器避雷器的應(yīng)力情況

5.5 中性點(diǎn)避雷器的耐受情況

經(jīng)過仿真，得到不同故障工況下中性點(diǎn)避雷器處的應(yīng)力，見表8。

表8 不同故障工況下中性點(diǎn)避雷器處的應(yīng)力

根據(jù)表8，中性點(diǎn)避雷器應(yīng)力最嚴(yán)苛工況為系統(tǒng)運(yùn)行在最大短路容量下輸送額定有功功率。同時，輸出額定無功功率時，在直流母線發(fā)生接地故障。此時，避雷器處耐受的電壓為200.2kV，電流為0.126kA，釋放能量為64kJ。電壓、能量和電流波形如圖7所示。

5.6 避雷器保護(hù)水平配置方案

交流避雷器按常規(guī)500kV電網(wǎng)側(cè)避雷器配置。根據(jù)上述分析，結(jié)合避雷器的V-I特性曲線，給出本工程避雷器保護(hù)水平配置方案，見表9。

5.7 設(shè)備絕緣水平配置方案

根據(jù)避雷器保護(hù)水平配置方案研究結(jié)果，給出本工程設(shè)備絕緣水平配置方案，見表10。

圖7 最嚴(yán)苛工況下中性點(diǎn)避雷器的應(yīng)力情況

表9 阿富汗Khwaja-Alwan換流站避雷器保護(hù)水平配置方案

表10 阿富汗Khwaja-Alwan換流站設(shè)備絕緣水平配置方案

6 結(jié)論

本文通過理論分析及仿真建模，為柔直換流站的絕緣配置設(shè)計提供了思路。具體如下：

• 1）結(jié)合柔直換流站的典型故障工況，給出了避雷器的典型配置方案。
• 2）給出了柔直換流站的避雷器選型原則，提供了確定各避雷器最大應(yīng)力的仿真方案。
• 3）結(jié)合仿真結(jié)果，給出了設(shè)備絕緣水平的選取方案。
• 4）結(jié)合阿富汗Khwaja-Alwan換流站的情況，給出了全站避雷器配置方案及設(shè)備絕緣水平的選取實(shí)例。